Формирование жаростойких покрытий из сплавов на основе никеля методом ЭИЛ представляет сложную задачу из-за эффекта «залипания» электродного материала к подложке. В частности, формирование фреттинго- и износостойких высокотемпературных покрытий из хромоникелевых сплавов ВЖЛ2 и ВЖЛ2М, имеющих гетерогенную структуру (γ + γ΄) с большим количеством интерметаллидных фаз типа на Fe2W, Fe2Mo, Fe7W6 на никелевый сплав ЭП693-ВД (ХН68ВМТЮКВД) с гомогенной структурой представляет весьма сложно. Сплав ЭП693-ВД в основном предназначен для дефлекторов охлаждаемых лопаток турбин авиадвигателей. При температурах охлаждающего воздуха, проходящего через дефлектор, до 650 °С используется в качестве износостойкого материала покрытия металлокерамический твердый сплав Т15К6. Достижение большей температуры предопределяет использование более жаростойких материалов, например таких, как ВЖЛ2 или ВЖЛ2М. Для формирования покрытий из твердого сплава Т15К6 на дефлекторах используются полуавтоматические установки Ф6396-6035 и Ф6396-6036 с энергией единичного импульса 0.324 Дж, которые, соответственно, предназначены для нанесения покрытия на ребра спинки и корыта дефлектора. Покрытия из сплава Т15К6 формируются на ребре за счет движения дефлектора вдоль ребра относительно электрода за несколько проходов со скоростью 2 мм/с и вибрации электрода с частотой 100 Гц. Для получения максимальной сплошности и равномерности формируемого покрытия электрод имеет осциллирующее движение в поперечном направлении относительно ребра со скоростью до 0.2 мм/с. Для получения требуемой толщины покрытия 30 – 40 мкм количество двойных проходов должно составлять не менее 7. Для преодоления эффекта «залипания» предложено использовать дополнительное вращение электрода вокруг своей оси с целью обрывания «сварочного мостика» между электродом и обрабатываемой деталью за счет момента инерции, который запасает электрод при вращении. Вращающийся электрод должен срезать сварочный мостик за счет запасенного количества движения. Предварительные исследования показали, что для того, чтобы обрыв «сварочного мостика» был осуществлен для сплава ВЖЛ2 (ВЖЛ2М) без помехи протекания последующего импульса, отношение частоты вращения электрода к частоте вибрации электрода должно быть не менее 1. При этом увеличение этого параметра является наиболее предпочтительным. Формирование покрытия из сплава ВЖЛ2 (ВЖЛ2М) с использованием вращения электрода вокруг своей оси отличается от формирования покрытия из сплава Т15К6. Это отличие заключается в том, что покрытие, полностью неуспевающее закристаллизоваться, размазывается по поверхности ребра дефлектора торцевой контактирующей поверхностью электрода, образуя слой со 100% сплошностью. Зависимость привеса при обработке ребер как новых, так и ремонтных дефлекторов имеет, практически, линейный характер. Однако следует отметить, что интенсивность увеличения привеса на ремонтных дефлекторах по сравнению с новыми при нанесении покрытия на однотипные ребра (только спинки или только корыта) существенно меньше. Это можно объяснить тем, что покрытие на ремонтных дефлекторах формируется не сразу: вначале происходит возгонка и разрушение оксидной пленки сформированной на покрытии Т15К6, а затем на подготовленную таким образом поверхность наносится покрытие. Привесы при обработке ребер спинки и корыта различны. Это объясняется тем, что длина ребра спинки больше, чем корыта. В табл. приведены толщины слоев покрытия, как на новых, так и на ремонтных дефлекторах в зависимости от количества двойных проходов. Анализ микроструктур, полученных при различном количестве двойных проходов показал, что структуры покрытий гетерофазны и соответствуют структурам литых сплавов ВЖЛ2 (ВЖЛ2М). В микроструктурах покрытий пропусков и трещин не обнаружено. Микротвердость покрытий составляет 7170 – 11000 МПа.